Motores críticos recuperados, con el número que lo prueba

Petróleo y gas

Mantenimiento L3 a motor de 7,000 HP en planta de gas natural licuado

El motor principal del tren de compresión operaba en servicio continuo con contaminación pesada en devanados por polvo y residuos de aceite, filtros de aire saturados con riesgo de sobrecalentamiento, desgaste en el cojinete de babbitt del lado acoplado y daños en la caseta de enfriamiento. Un activo de máxima criticidad para el proceso de licuefacción.

Activo

Motor de inducción Toshiba/TMEIC — 7,000 HP (~5.2 MW), 6.6 kV, trifásico — tren principal de compresión

Vibración lado carga (final)

0.013 in/s RMS

Ferroviario

Mantenimiento a motor de tracción de locomotora EMD — growler, IEEE 43 y balanceo

El motor de tracción llegó a taller con rodamientos dañados en lado carga y opuesto al lado carga, ajustes en los alojamientos de las tapas fuera de las tolerancias del estándar EASA, y la necesidad de descartar barras abiertas en el rotor antes de reincorporarlo a vía — un componente de máxima criticidad para la disponibilidad de la locomotora.

Activo

Motor de tracción de locomotora diésel-eléctrica — plataforma EMD

Prueba de growler

Sin barras abiertas

Minería

Comisionamiento de dos motores de molino de bolas de 3,100 kW · 4 kV en una unidad minera

Equipos nuevos por comisionar. En el arranque de la segunda unidad apareció una aparente sobretemperatura en los rodamientos que, de haberse tomado como buena, habría detenido la entrega del molino.

Activo

Dos motores de inducción de C.A. de 3,100 kW, 4,000 V, 531 A, 1,192 rpm, armazón 560-1800 — accionamiento de molinos de bolas

Potencia por unidad

3,100 kW

Comisionamiento · Campo · 3,100 kW (≈4,157 HP) por unidad

Minería

Reparación de un motor síncrono de molino de 600 HP · 4 kV tras un transitorio de voltaje

El equipo quedó fuera de servicio por un daño parcial en el devanado del estator. Las pruebas iniciales lo confirmaron con dos resultados en rojo: la resistencia óhmica entre fases estaba fuertemente desbalanceada —354, 283 y 161 mΩ contra un criterio de menos de 3% de desbalance— y el error pico a pico de la prueba de surge llegó a 93%, 98% y 10% contra un criterio de menos de 10%.

Activo

Motor síncrono de 600 HP (≈447 kW), 4,000 V, 86 A, 24 polos, 300 rpm, excitación 90 V / 7.2 A, aislamiento clase F, 9 toneladas, de 1987 — accionamiento de molino

Error de surge entre fases

98% → 5%

Reparación · Campo · 600 HP (≈447 kW)

Alimentos y azúcar

Diagnóstico a un motor de 500 HP de bomba de torre de enfriamiento en un ingenio azucarero

El ingenio no tenía una evaluación reciente del sistema aislante de este motor. TEMISA lo evaluó con el protocolo completo, estático y dinámico, sin desmontar el equipo.

Activo

Motor de inducción de 500 HP (373 kW), armazón 5811PH, encerramiento TCCY, factor de servicio 1.15, eficiencia de placa 94.5%, 3,496 kg — bomba II de la torre de enfriamiento

Potencia

500 HP (373 kW)

Diagnóstico · Campo · 500 HP (373 kW)

Cemento

Motor de corriente directa de 1,000 HP en planta cementera: el rodamiento de repuesto no daba la medida

El personal de planta reportó que el rodamiento del lado libre subía de 40 a 82 °C, con vibración de 0.3 in/s y el alojamiento de grasa sin reserva. En una primera visita de inspección técnica, con el equipo monitoreado a 350 rpm durante unas tres horas, la vibración máxima medida fue 0.035 in/s y el incremento térmico resultó uniforme —+6.2 y +5.6 °C— sin defectos audibles. Sí se observó comportamiento anormal del intercambiador de calor, con el conjunto motor-enfriador a la misma temperatura y el motor del blower girando en sentido invertido.

Activo

Motor de corriente directa tipo shunt de 1,000 HP — 500 V de armadura y 300/150 V de campo, 1,580 A de armadura y 16.8 A de campo, 850 rpm

Holgura medida

0.0015 pulg — fuera de AR100

Diagnóstico · Campo · 1,000 HP